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6″ continuo · 12″ por tramos · Ambos fijos
Revisión del mecanismo de pantalla marina con los rodamientos montados sobre el tubo interior de 6″. Las cajas y la cercha giran; el tubo interior une los tramos de 12″ y continúa bajo cubierta.
Los apoyos pasan del exterior del tubo de 12″ a asientos sobre el de 6″. Se sustituyen los rodamientos de Ø340/520 por una envolvente Ø180/320, se representa la interrupción del 12″ y se recalculan las secciones expuestas del 6″. Las dimensiones de taller siguen pendientes.
Corte, despiece, detalles y vista sobre el barco.
Las cotas de montaje son propuestas de estudio. Ambos tubos continúan bajo cubierta; la profundidad real no se ha medido. El metro representado es una reserva. El casco es esquemático y no determina el calado ni la estabilidad.
El tubo de 6″ transmite los esfuerzos entre los tramos de 12″.
El de 6″ permanece continuo. En esta propuesta, el de 12″ se interrumpe en el apoyo inferior y termina bajo el apoyo superior. El tramo superior de 12″ se une al inferior mediante el tubo de 6″ y sus conexiones.
Propuesta de unión: dos anillos estructurales por tramo, cuatro en total, cerca de sus extremos. Su forma, espesor, soldaduras o pernos deben calcularse. El espesor de 20 mm del dibujo solo permite visualizar las piezas.
El 12″ se interrumpe entre +770 y +1030 mm. Los anillos de conexión próximos están a +620 y +1180 mm: hay 560 mm entre puntos de transferencia.
Arriba, el 12″ termina a +3770 mm. El apoyo a +3900 mm queda a 280 mm del último anillo, situado a +3620 mm. Los anillos no se consideran empotramientos perfectos.
| Elemento | Cotas respecto a cubierta · mm | Longitud / masa nominal |
|---|---|---|
| 6″ Sch 80 continuo | −1000 a +4100; Ø168,3 × pared 10,97 | 5,10 m · 217,1 kg |
| 12″ Sch 80, tramo inferior | −1000 a +770; Ø323,9 × pared 17,48 | 1,77 m · 233,8 kg |
| 12″ Sch 80, tramo superior | +1030 a +3770 | 2,74 m · 361,9 kg |
| Anillos entre tubos | −850, +620, +1180 y +3620 | 4 piezas visuales; capacidad pendiente |
| Apoyos de giro | Centros +900 y +3900 | Separación 3000 mm |
| Total de tubos fijos | 6″: 5,10 m; 12″: 4,51 m | ≈812,8 kg, sin uniones ni mecanismo |
Masa calculada con acero de densidad 7850 kg/m³ y dimensiones nominales. Los tubos fijos no forman parte de la masa que gira, pero sí afectan al peso y centro de gravedad de la embarcación. No se suman sus inercias como si fueran una sección compuesta.
Un asiento mecanizado sobre el tubo de 6″; alojamiento exterior giratorio.
Referencia de catálogo: 180 × 320 × 86 mm, agujero cilíndrico. Su encaje permite estudiar un casquillo sobre el tubo Ø168,3, con 5,85 mm de pared radial nominal para llegar a Ø180. Esto no define la tolerancia ni el ajuste.
Debe validarse para carga radial y axial combinada, eje vertical, aro exterior giratorio, baja velocidad, oscilación, carga mínima y lubricación. Los valores de capacidad radial del catálogo no equivalen a carga axial admisible.
Se representa la misma envolvente 180 × 320 × 86 mm para estudiar el espacio. No corresponde a una segunda referencia seleccionada. El fabricante debe proponer un apoyo no localizador y demostrar cómo permite el movimiento axial.
No basta instalar dos rodamientos idénticos y bloquear axialmente ambos. La solución debe aceptar las deformaciones del conjunto sin introducir esfuerzos imprevistos.
Cajas giratorias: reserva Ø400 × 150 mm. El rodamiento queda próximo al diámetro exterior de 12″, pero la caja completa sobresale.
Un agujero literal de 6″ mide 152,4 mm y no entra sobre el tubo NPS 6 de Ø168,3 mm. El tubo de 12″ Sch 80 tiene Ø323,9 exterior y Ø288,94 interior: un rodamiento exterior Ø320 no cabe dentro de él. Esta revisión usa milímetros y sitúa el rodamiento en la interrupción o extremo del tubo, con una caja independiente.
Los casquillos, hombros y seguros tienen que permitir instalar y retirar los aros. Las conexiones entre tubos no pueden atrapar los rodamientos sin una secuencia de desmontaje prevista. No soldar aros de rodamiento. Definir sellos, drenaje, protección del espacio entre tubos y accesos de engrase antes de cerrar el diseño.
Escenarios de sensibilidad; no límites de operación.
El viento se aplica a una envolvente de 11 × 4,08 = 44,88 m², con centro a +2,64 m. Se usa aire de 1,225 kg/m³ y un coeficiente aerodinámico supuesto de 1,8. Estas hipótesis deben reemplazarse por las condiciones de diseño acordadas para la embarcación.
| Viento aparente supuesto | Fuerza F · kN | Reacción inferior / superior · kN | Momento a +620 · kN·m | Tensión nominal en 6″ · MPa |
|---|---|---|---|---|
| 10 m/s · 36 km/h | 4,95 | 2,08 / 2,87 | 10,00 | 49,9 |
| 15 m/s · 54 km/h | 11,13 | 4,68 / 6,46 | 22,49 | 112,3 |
| 20 m/s · 72 km/h | 19,79 | 8,31 / 11,48 | 39,98 | 199,6 |
| 25 m/s · 90 km/h | 30,93 | 12,99 / 17,94 | 62,47 | 311,8 |
| 30 m/s · 108 km/h | 44,53 | 18,70 / 25,83 | 89,96 | 449,0 |
F = ½ ρ Cd A V²; Rsuperior = F(2,64−0,90)/3 = 0,58F; Rinferior = 0,42F. M(+0,62) = F(2,64−0,62). σ = M/W6; W6 = 200.333 mm³.
El 6″ tiene I = 16,858 millones mm⁴ y W = 200.333 mm³. El 12″ aislado tiene I = 198,136 millones mm⁴ y W = 1.223.440 mm³. Para el mismo momento, la tensión nominal en el 6″ es 6,11 veces mayor.
Estas son propiedades locales; no describen por sí solas la deformación global. Acortar la interrupción reduce parte de la flexibilidad, pero no reduce la tensión de flexión asociada a un momento dado.
Si el 6″ no cumple las cargas y deformaciones admisibles, habrá que estudiar un alma mayor o reforzada con uniones calculadas, o recuperar una columna exterior continua con apoyos de mayor diámetro.
La opción de menor coste debe compararse con mecanizado, montaje, mantenimiento y validación incluidos. No hay cotizaciones que permitan afirmar un ahorro de esta configuración.
Cambia viento, masa y excentricidad para ver magnitudes separadas. No se calcula un estado combinado aprobado ni una velocidad segura.
Los valores de 0,3 g y 10° sirven exclusivamente para sensibilidad. El peso final, centro de gravedad y aceleraciones no están definidos. Las 2–3 t son el objetivo informado; 5,115 t corresponde al diseño original que el proveedor modificará. Hay que añadir cualquier masa del mecanismo que no esté ya incluida.
Referencia para pedir una selección al proveedor; compra pendiente.
4 kW, cuatro polos, 460 V / 60 Hz, 1755 rpm, 7,8 A, servicio S1 y masa de 50 kg. El catálogo publica un freno AC de hasta 80 N·m; ese máximo no es el ajuste propuesto.
Confirmar primero la red del barco, montaje, compatibilidad con variador, alimentación independiente del freno y protección para el ambiente marino. La disponibilidad y el precio requieren oferta vigente.
Solicitar al fabricante una selección para aproximadamente 3,34 rpm a la salida del reductor y transmisión exterior 10:1. El tamaño final depende del par de giro, picos, frenado, ciclo, orientación y cargas externas.
Los 35 kN·m de C5 se conservan solo como ejemplo de comparación. No están demostrados como necesidad, capacidad ni límite del mecanismo. La cifra previa de ≥6 kN·m en el reductor tampoco es una especificación de compra cerrada.
| Magnitud | Resultado del ejemplo de 35 kN·m | Qué falta |
|---|---|---|
| Par a salida del reductor | 35 / (10 × 0,95) = 3,684 kN·m | Derivar el par real de viento, fricción, inercia y frenado |
| Potencia mecánica en pantalla | ≈1,23 kW a 0,334 rpm | Eficiencias reales, aceleración y servicio térmico |
| Fuerza tangencial ideal del engrane | 35 / 0,60 = 58,3 kN, desde el par de pantalla | Resistencia del dentado, eje y soporte |
| Separación ideal del engrane | 21,2 kN con presión hipotética de 20° | Geometría y ángulo reales del engrane |
| Resultante ideal del engrane | 62,1 kN, sin pérdidas ni factores | Voladizo, dos apoyos propios o salida reforzada validada |
| Bloqueos 0° / 180° | Dos caminos opuestos a radio 400 mm, propuesta | No asumir reparto perfecto entre pasadores; calcular cada ruta |
El engranaje también carga los apoyos principales. Si su fuerza ideal resultante de 62,1 kN actúa a +450 mm, debajo del rodamiento inferior, el reparto de esa acción aislada sería 71,4 kN en el apoyo inferior y 9,31 kN en sentido opuesto en el superior. Debe combinarse vectorialmente con viento y demás acciones. La bancada del piñón entrega la reacción opuesta al casco; su ubicación real sigue pendiente. Para dimensionar el piñón desde los 3,684 kN·m que incluyen eficiencia 0,95, la fuerza tangencial de entrada equivalente es 61,4 kN: el proveedor debe recalcular las fuerzas con esa base y las pérdidas reales.
Solicitar conjunto motor con freno + reductor para giro reversible de 180°, velocidad de pantalla aproximada 0,334 rpm, uso marino y aro exterior giratorio. Adjuntar planos C6 y exigir que el proveedor confirme par continuo y máximo, frenado, vida, orientación, lubricación, protección, masa, dimensiones y plano STEP. Mantener 4 kW e i≈525 únicamente como punto de partida; cerrar la selección cuando estén definidas las cargas y la red eléctrica.
Es una alternativa de estudio mediante reducción, retención en ambos sentidos y un procedimiento de recuperación. A modo de escala, 35 kN·m con manivela de radio 0,25 m y fuerza 150 N requerirían una reducción ideal de 933:1, mayor al incluir pérdidas: unas 467 vueltas para girar 180°. No se prescribe como operación habitual ni se propone empujar directamente la cercha.
Revisión C6 · 14 de octubre de 2026
Catálogos y manuales originales; cálculos propios identificados.
Los manuales de grúas muestran otras arquitecturas de apoyo. No validan automáticamente esta adaptación ni sus anclajes al casco. La grúa exacta del video no se ha identificado de forma verificable. No se han inspeccionado físicamente el barco ni sus uniones.